Validation testing of a direct-to-home (DTH) satellite television receiver in the Ku band

Abstract— The aim of this study was to establish the necessary
setups for the measurement of the basic parameters of a
commercial DTH receiver based on the standardized
measurement techniques in order to provide the Venezuelan state
a system of quality management to ensure well-functioning of
equipment being procured to provide the end user, the digital
satellite television service. The tests were done by measuring the
variables of interest from the three major subsystems that
comprise DTH system: internal unit, low noise block and the
antenna system.

Keywords— DTH, Standardized test, Satellite TV, Satellite
Communications.
I. INTRODUCCIÓN
l ESTADO Venezolano está evaluando la posibilidad de
realizar la adquisición de receptores satelitales con el fin
de explotar la plataforma satelital venezolana para proveer
servicios de televisión digital por medio del satélite Simón
Bolívar (VENESAT-1) hacia todo el territorio nacional,
abarcando primordialmente aquellas zonas que, hoy en día, no
cuentan con el acceso a una infraestructura de comunicación.
Este servicio se piensa suministrar en Venezuela en la banda
de frecuencias Ku, comprendida entre 10.5 GHz y 12.75 GHz
en el enlace de bajada para servicios de broadcasting; sin
embargo, dado que la potencia de la señal transmitida a estas
frecuencias es afectada principalmente fuertemente por los
fenómenos atmosféricos, el receptor debe tener la capacidad
de acondicionar la señal al recibirla y así procurar que el
servicio prestado no se vea afectado ante tales circunstancias.
Los receptores residenciales de televisión satelital,
conocidos como DTH por sus siglas en inglés “Direct to
Home”, están diseñados para la distribución de señales
audiovisuales a partir de la señal proveniente del satélite, las
cuales son recibidas directamente por usuario final. Para
garantizar la calidad del servicio a suministrar, es necesario
determinar las prestaciones reales del equipo a través de
métodos de medición estandarizados y comprobar los valores
descritos en su hoja de especificaciones.
En este sentido, el Ministerio del Poder Popular para la
Ciencia, la Tecnología e Industrias Intermedias encargó al

E. Páez, Instituto de Ingeniería (FIIDT), Caracas, Venezuela,
epaez@fii.gob.ve
C. Tremola, Instituto de Ingeniería (FIIDT), Caracas, Venezuela,
ctremola@fii.gob.ve
M. Azpúrua, Instituto de Ingeniería (FIIDT), Caracas, Venezuela,
bazpurua@fii.gob.ve
V. Velázquez, Instituto de Ingeniería (FIIDT), Caracas, Venezuela,
vvelazquez@fii.gob.ve



Instituto de Ingeniería realizar los ensayos de validación de un
receptor DTH comercial, el cual opera en banda Ku y está
diseñado para la recepción de las señales provenientes del
VENESAT-1, según sus especificaciones técnicas [1]. Estas
actividades fueron llevadas a cabo por la Unidad de Ensayos y
Metrología del Centro de Ingeniería Eléctrica y Sistemas, en el
Laboratorio de Electromagnetismos Aplicado, el cual cuenta
con las primeras cámaras anecoica y semianecoica para
realizar mediciones de parámetros fundamentales de antenas e
implementar ensayos de compatibilidad electromagnética
radiada; así como también cuenta con capacidades instaladas
en instrumentación de alta frecuencia que permiten configurar
los ensayos y mediciones de validación de equipos, entre ellos
receptores DTH. [3]
II. DESCRIPCIÓN DEL PROCESO DE VALIDACIÓN
El proceso de validación del DTH se dividió en tres
subsistemas principales: unidad interna, bloque de bajo ruido
y sistema de antena. Esta división se realizó de acuerdo a las
bandas de frecuencias de operación de cada área y a la interfaz
de medición de cada parámetro de interés.
A. Unidad Interna
La unidad interna se encarga de la decodificación y
acondicionamiento de la señal en banda base para que sean
perceptibles por el usuario en un televisor estándar. Esta etapa
corresponde a la parte del sistema que se comunica
directamente con el usuario a través de una interfaz gráfica
que permite, entre otras funciones, la configuración del equipo
para recibir la señal proveniente de un satélite especifico, la
polarización y la banda de frecuencia de la señal recibida; por
lo tanto, se encarga también de proveer la señal de
alimentación de los circuitos de polarización del bloque de
bajo ruido y la señal de conmutación de banda a través de una
interfaz tipo F donde se conecta el cable coaxial proveniente
del LNB. Posee una interfaz RS-232 que permite al operador
actualizar el software del equipo. Las variables de estudio de
este subsistema abarca la prueba de la interfaz RS-232 a través
de la determinación de la velocidad de transmisión, así como
también se verifican los niveles de tensión y la frecuencia de
la señal de conmutación de banda necesaria para el correcto
funcionamiento del LNB.
1) Interfaz RS-232 para actualización de software
Los prueba realizada comprendió la verificación de la
velocidad de transmisión de la interfaz RS-232, estableciendo
una conexión punto a punto entre un PC y la interfaz del
DTH, empleando la versión de evaluación del software
“Docklight RS-232 Terminal/Monitor” versión 1.8.10 para
E. Páez, C. Tremola, M. Azpúrua and V. Velásquez
Validation Testing of a Direct-To-Home (DTH)
Satellite Television Receiver in the Ku Band
E
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comprobar su correcto funcionamiento. En este ensayo se
determinó que la velocidad de transmisión era 9600 baudios y
sin bit de paridad, con 8 bits de datos y 1 bit de parada,
característica del protocolo 8N1, normalmente utilizado para
establecer la transmisión de datos en este tipo de interfaz.
2) Niveles de tensión de señal de polarización del LNB
Se determinó la tensión de polarización del LNB en la
interfaz de salida de conector tipo F identificada como
“LNB”, configurando en el software el tipo de polarización
deseada. El equipo de medición utilizado fue un osciloscopio
digital modelo TDS1012 de Tecktronix. Los valores esperados
de acuerdo a la información del fabricante es de 13 V cuando
se configura para polarización vertical y 18 V para
polarización horizontal, con una desviación del 5% de acuerdo
a la Tabla I.

TABLA I
NIVELES DE TENSIÓN ESPERADOS Y OBTENIDOS DE LA SEÑAL DE
POLARIZACIÓN DEL LNB.

POLARIZACIÓN
NIVEL DE
TENSIÓN
ESPERADO (V)
NIVEL DE
TENSIÓN
OBTENIDO (V)
ERROR %
Horizontal 18; 19 (+/-5%) 19,6 +3,16
Vertical 13; 14 (+/-5%) 14,4 +2,86

El nivel de tensión obtenido para una configuración de
polarización horizontal resultó de 19.6 V con una deviación de
3.16%, mientras que para una configuración de polarización
vertical se obtuvo un nivel de 14.4 V con una desviación de
2.86%. Los niveles de tensión resultantes en ambas
polarizaciones del LNB presentan variaciones que pueden
deberse a niveles de estabilización de la fuente de voltaje; sin
embargo se encuentran dentro del rango establecido por el
fabricante.
3) Tensión de señal de polarización del LNB
Se realizó la medición del tono de conmutación de
frecuencias (banda alta y banda baja) disponibles para la
recepción satelital en banda Ku; la cual normalmente es una
señal de forma de onda cuadrada de 22 kHz y 0.6 V cuando
se conmuta a banda alta y es de 0 V cuando conmuta a banda
baja (Tabla II). Para el análisis de la forma de onda y nivel de
la señal, se utilizó un osciloscopio digital modelo TDS1012 de
Tecktronix.
TABLA II
RESULTADOS OBTENIDOS DE LA SEÑAL DE CONMUTACIÓN DE BANDA BAJA Y
BANDA ALTA DE RECEPCIÓN DEL LNB.

BANDA NIVEL ESPERADO NIVEL OBTENIDO
Inferior 0 V DC 0 V DC
Superior 0.6 ± 0.2 V @ 22 kHz 0.5 @ 22.22 kHz

En la Fig. 1 se observa la forma de onda de la señal de
conmutación, la cual se infiere es similar a la señal generada
por un circuito RC, normalmente utilizada para generar una
señal cuadrada, sin embargo, esta genera gran cantidad de
armónicos que pueden afectar etapas posteriores en los
circuitos de altas frecuencias. El nivel medido de la señal fue
de 0.5 V con una desviación de 16.70%, la cual está dentro del
valores esperado. La frecuencia de la señal resultó de 22 kHz
con 1% de desviación respecto al valor esperado.
0.000us 25.00us 50.00us 75.00us
500.0mV
400.0mV
300.0mV
200.0mV
100.0mV
0.000mV
-100.00mV

Figura 1. Forma de onda de la señal de conmutación de banda de recepción del
LNB.
B. Bloque de bajo ruido
El bloque de bajo ruido, o LNB por sus siglas en inglés
Low Noise Block, se encarga de la recepción de la señal
satelital, aumentar su potencia y realizar el traslado de
frecuencia de banda Ku a banda L o frecuencia intermedia;
con la finalidad de reducir la atenuación de la señal en el cable
coaxial que sirve de interfaz entre el LNB y la unidad interna.
Para realizar los ensayos se requirió mantener la alimentación
y polarización del LNB, por lo que fue necesario establecer
una ruta que permitiese realizar las mediciones en banda L sin
interrumpir las señales que la IDU proporciona al LNB. Los
parámetros bajo estudio estuvieron conformados por la
ganancia de LNB, el punto de 1 dB de compresión de
ganancia, la figura de ruido y la estabilidad de los osciladores
locales; todos estos constituyen los principales parámetros de
interés para garantizar el correcto funcionamiento del LNB
[2].
1) Caracterización de la Ruta de Medición
Las mediciones de los parámetros de interés en el LNB se
realizaron en la banda L, insertando un conector tipo T
acoplado al cable coaxial que corresponde al puerto de la
antena de la IDU, otro cable coaxial es conectado entre el
LNB y el equipo de medición, utilizando los adaptadores
necesarios para minimizar las perdidas en el trayecto. Antes de
realizar las mediciones se efectuaron pruebas de factibilidad
para poder garantizar el funcionamiento de la configuración
escogida para el ensayo; donde se determinó la atenuación
introducida por los cables y conexiones entre el LNB y el
equipo de medición (Fig. 2). Esto permitió compensar los
resultados obtenidos, llevándolos al plano de medición y
garantizar que la señal RF no fuese perturbada.
Se fijó el extremo de medición como puerto 1 y el extremo
de conexión del LNB como puerto 2, el puerto de conexión de
la IDU se adapta a 75 ȍ (puerto 3). Se utilizó un receptor y un
generador de señales, ambos conectados a través de una
interfaz GPIB a un computador. Se programó un barrido en
toda la banda L y se generó automáticamente la data de la
atenuación obtenida entre ambos puertos, la cual se muestra
en la Fig. 3.
AZPÚRUA et al.: VALIDATION TESTING OF A DIRECT 65

F
igura 2. Ruta calibrada para las mediciones.

En la Fig. 3 se observa que el comportamiento de los
valores de la atenuación obtenidos aumenta a medida en que
aumenta la frecuencia, manteniéndose por debajo de 21 dB;
los cuales fueron tomados en cuenta para realizar los ensayos
al LNB.


Figura 3. Atenuación del trayecto en la banda de frecuencia de medición.
2) Punto de 1 dB de compresión
El punto de 1dB de compresión (P1dB) indica que por
debajo de este punto la relación entre la potencia de entrada y
la potencia de salida es lineal y por encima de él la señal
comienza a distorsionarse, generando en la salida productos de
intermodulación [2].
El esquema de medición se muestra en la Fig. 4, el cual
consistió en determinar, dentro de la cámara semianecoica [3],
la potencia de salida del LNB por medio de un analizador de
espectros conectado a través de un divisor tipo T dispuesto
entre el LNB y la IDU.
La señal de entrada es proporcionada por una antena
trasmisora que se alimenta de un generador de señales,
configurado inicialmente para entregar un tono de -10 dBm de
potencia y una frecuencia de prueba escogida en banda baja de
10,105 GHz en polarización horizontal. Ajustando el
analizador de espectros para observar el tono en banda L a
1.315 GHz, se procede entonces a variar continuamente la
potencia de la señal transmitida, aumentándola en pasos de 10
dB sucesivamente hasta que la variación entre las medidas en
el analizador de espectros no sea apreciable.

Figura 4. Esquema de la medición del punto de 1dB de compresión.

Con los datos obtenidos se procede a realizar una
extrapolación de la zona lineal a la zona de saturación, para
luego encontrar el P1dB restando los valores extrapolados, Pe,
con los valores de potencia medidos, Pm. El P1dB vendrá dada
por el nivel de potencia de entrada donde se cumple que:
11 =−= medB PPP dB (1)
Como se puede observar en la Fig. 5, la región de
operación lineal del LNB va desde -105 dBm hasta -61.6 dBm
de potencia de entrada aproximadamente, lo cual indica que el
receptor puede operar bien con potencias de entrada bastante
bajas y hasta un máximo de -61 dBm, logrando una respuesta
lineal.

Figura 5. Punto de 1dB de compresión del LNB.
3) Ganancia del LNB
Los ensayos realizados al bloque de bajo ruido, estuvieron
comprendidos por la determinación de la ganancia del LNB en
la banda Ku tanto para el oscilador de banda baja de 9,75
GHz, así como para el de banda alta 10,6 GHz. Solamente se
realizaron mediciones radiadas debido a que la antena bocina
esta adosada al circuito del LNB . Este ensayo se basa en la
norma ETSI 300-456 [4] y los estudios realizados por ERA
Technology [5], cuyo esquema de medición se observa en la
Fig. 6 a).
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(a)
(b)
Figura 6. Esquema de medición de la Ganancia del LNB. (a) Montaje con el
LNB (b) Montaje con una antena patrón.
El Procedimiento consistió en medir la potencia de salida
(PSAL) y la potencia de entrada (PENT) al LNB, para determinar
la ganancia (G) por la relación entre ellas, de acuerdo a (2)
ENTSAL PPG −= [dB] (2)
2LRxSAL PPP −= [dB] (3)
La potencia de salida del LNB, PSAL, se obtiene de la
potencia medida en el receptor, PRx, y las pérdidas de
inserción, PL2, obtenidas anteriormente (3). Para determinar
PENT, se sustituyó el LNB y la ruta de medición por una antena
y un cable coaxial calibrado, manteniendo la misma distancia
de la antena transmisora, tal como se observa en la Fig. 6 (b).
La potencia de entrada puede ser calculada aplicando (4),
donde GMA y P’L2 son la ganancia de la antena calibrada y las
pérdidas del cable coaxial respectivamente, ambos valores
conocidos.
MALRxENT GPPP −+= 2'' [dB] (4)
En la Fig 7. se muestra que utilizando el oscilador de 9,75
GHz se obtiene una ganancia entre 50 y 55 dB en su banda de
operación, mientras que cuando se utiliza el oscilador de 10,6
GHz, los valores obtenidos fluctúan entre 60 dB y 40 dB
aproximadamente, teniendo un comportamiento oscilante en
su banda de operación.
Los valores de ganancia obtenidos tanto para banda baja
como para banda alta están por debajo de 60 dB, el cual
corresponde al valor suministrado por el fabricante. Las
oscilaciones pueden deberse a la respuesta de los circuitos
internos del LNB. Cabe destacar que debido al método
utilizado, los resultados de las mediciones realizadas se
caracterizan por incluir un error en unidades de dB que se
traducen en una contribución de incertidumbre significativa en
las mediciones indirectas tal como la figura de ruido (FR). Se
considera que la principal fuente de error en la medición se
debe al apuntamiento entre la antena de trasmisión y el LNB.
Ganancia del Bloque de Bajo Ruido
0,00
10,00
20,00
30,00
40,00
50,00
60,00
70,00
10 10,5 11 11,5 12 12,5 13 13,5
frecuencia (GHz)
Ga
na
nc
ia
(d
B)
Banda Baja Banda Alta

Figura 7. Ganancia del LNB utilizando los dos osciladores locales.

4) Estabilidad de los Osciladores Locales
Determinar la estabilidad de los osciladores locales del
LNB no es más que obtener la desviación entre la frecuencia
teórica y la frecuencia de operación de conversión del LNB.
El proceso consistió en la transmisión de un tono de
frecuencia (ft) de recepción dentro de la banda Ku y
determinar la frecuencia de la señal a la salida del LNB (fL) en
banda L, usando un analizador de espectros. Para la obtención
de la frecuencia de los osciladores locales, se utilizó (5),
correspondiente a la traslación de frecuencia que se realiza en
el mezclador.
OLtL fff −= (5)
Los equipos utilizados en el ensayo comprendieron un
generador de señales y una antena calibrada, correspondiente
a la parte de transmisión; en la recepción el LNB se conectó el
puerto de medición del conector tipo T al receptor, tal como se
observa en la Fig. 6 (a). El procedimiento consistió en barrer
la banda de frecuencia de banda baja en transmisión
empezando por 10.705 GHz y se configuro el equipo bajo
prueba para una recepción de banda baja, ajustando el receiver
a una frecuencia central de 355 MHZ, de acuerdo a la relación
de transformación de frecuencias en (5). Se repitió el proceso
realizando un barrido con saltos de 120 MHz, limitando el
estudio a trabajar en polarización horizontal, repitiendo el
proceso tanto para banda baja como para banda alta y
manteniendo un nivel de potencia de transmisión de -10 dBm.
Las mediciones obtenidas del oscilador de banda baja
reflejan que el valor promedio del oscilador local es de
9.750084 GHz con una desviación mínima de 80 kHz y una
desviación máxima de 100 kHz del valor teórico (Fig. 8). Con
respecto al oscilador de banda alta, el valor promedio del
oscilador local medido fue de 10.5992178 GHz con una
desviación mínima de -720 kHz y una desviación máxima de -
800 kHz con respecto al valor teórico. .
AZPÚRUA et al.: VALIDATION TESTING OF A DIRECT 67

Figura 8. Frecuencia de Salida del LNB utilizado el oscilador local de banda
baja.
El valor obtenido del oscilador local de banda baja fue
mayor al valor teórico por 84 kHz, el cual se considera
bastante estable, considerando que se encuentra dentro de los
parámetros estándar (±2 MHz) establecidos. Para el oscilador
local de banda alta la frecuencia medida fue 780 kHz (Fig. 9)
menor que la estipulada por el fabricante, pero, de nuevo, se
encontró dentro del rango mencionado anteriormente. Los
resultados de la medición pueden variar con la temperatura a
la que se encuentre el LNB, la cual en este caso fue de 18 ºC.

Figura 9. Frecuencia de Salida del LNB utilizando el oscilador local de banda
alta.
5) Determinación de la Figura de Ruido
La figura de ruido es la diferencia en decibeles entre el
ruido de salida del receptor y el ruido de salida de un receptor
ideal con la misma ganancia y ancho de banda total, cuando
los receptores están conectados a fuentes con una temperatura
de ruido estándar de 290 K.[7]
Para determinarla se realizó el método de la ganancia [4], el
cual consiste en encerrar el LNB en un recinto apantallado
(cámara semianecoica) para minimizarlas señales de
interferencia que pudiesen acoplarse a la entrada del sistema y
poder medir solo el ruido producido por el propio sistema RF.
La figura de ruido (FR) es calculada con (6), donde PDNOUT, es
la densidad espectral de potencia de ruido de salida del LNB,
PNAD, la densidad de ruido a temperatura ambiente (-174
dB[mW/Hz]) y la Ganancia del LNB (GLNB), calculada
previamente.
)( LNBNADDNOUT GPPFR +−= (6)
Como resultado se obtuvo que el orden de magnitud de la
figura de ruido es de decimas de dB, mientras que el error
obtenido en la medición de ganancia está en el orden de las
unidades de dB. Por ende, no fue posible utilizar los datos
recolectados en la medición de ganancia para calcular la figura
de ruido ya que los niveles de error solapan los niveles de
figura de ruido a determinar.
No obstante, midió la densidad espectral de ruido total a la
salida del LNB. Este dato puede ser utilizado para calcular la
figura de ruido siempre y cuando se cuente con valores de
ganancia cuya exactitud este en el orden de las centésimas de
dB. Cabe destacar que al usar la ganancia especificada por el
fabricante de 60 dB, y la densidad espectral de potencia de
ruido promedio medida a la salida PNOUT = -113.76 dBm, se
obtuvo un valor de 0.24 dB lo cual corresponde con el valor
de figura de ruido especificado por el fabricante.
C. Sistema de Antenas
El sistema de antena comprende el plato parabólico tipo
offset y la antena bocina. La antena bocina del receptor DTH
bajo estudio está adosada al LNB, lo cual representa una
limitante para determinar sus parámetros de forma
experimental, sin modificar sus características originales. Los
parámetros de interés de este sistema son la obtención del
diagrama de radiación de la antena bocina y sus parámetros de
antenas, así como la caracterización dimensional de la
parábola base del reflector.
El objetivo de este ensayo fue determinar, a nivel
experimental, el patrón de radiación de la antena del sistema
de recepción DTH, utilizando la cámara anecónica. Para esto
se requiere disociar el iluminador del LNB, lo cual no fue
posible, dado que implicaría la destrucción de la electrónica
del bloque completo, dejando inutilizables tanto el LNB,
como el iluminador.
Como alternativa a este inconveniente, se planteó la
caracterización dimensional del iluminador, para poder
modelarlo en el simulador de fenómenos electromagnéticos
CST Microwave Studio 5. Las medidas se tomaron usando un
vernier digital de 0.1 mm de exactitud. La representación
resultante del modelado CAD en el simulador se muestra en la
Fig. 10, donde se observa que el iluminador es una antena
bocina de tres abocinamientos.
Los resultados mostrados en la Tabla III muestran que la
antena tiene un mejor desempeño en la banda Ku con respecto
a la banda C. Además, se debe destacar el efecto que tiene el
abocinamiento sobre la directividad, ya que a medida que el
mismo se va cerrando, la antena se hace más directiva y a la
vez los lóbulos laterales disminuyen.

68 IEEE LATIN AMERICA TRANSACTIONS, VOL. 9, NO. 1, MARCH 2011

TABLA III
RESULTADOS DE LA SIMULACIÓN DE UNA ANTENA DE BOCINA CON TRES
ABOCINAMIENTOS EN BANDA KU.

PARÁMETRO CASO 1 CASO 2 CASO 3 CASO 4
Ganancia [dBi] 11.9 12.1 15.7 15.5
Ancho del haz 48.8° 48.1° 32.2° 34.1°
R.O.E. 1.2 1.2 1.16 1.16
Polarización Horizontal Vertical Horizontal Vertical
Frecuencia 10 GHz 10 GHz 14 GHz 14 GHz


Figura 10. Proyección Isométrica del iluminador del sistema DTH.


Figura 11. Simulación de una antena de bocina con tres abocinamientos en
banda Ku con alimentación con polarización vertical.
III. CONCLUSIONES
Se realizaron los ensayos pertinentes para la validación del
terminal DTH suministrado por el Ministerio de Ciencia,
Tecnología e Industrias Intermedias, determinando que a nivel
general, el desempeño del equipo corresponde con los
parámetros establecidos en su hoja de especificaciones.
La incertidumbre en el ensayo de la ganancia del LNB
presentó afectó la determinación de la figura de ruido, dado
que este resultó mayor que los valores de figura de ruido
esperada. Sin embargo, con la medida de la densidad de ruido
y la ganancia establecida por el fabricante, se obtuvo un valor
de figura de ruido correspondiente al establecido en la hoja de
especificaciones.
Con la presentación de estos ensayos se expone que a nivel
nacional se dispone de una plataforma de ensayos que
permiten velar por la calidad de los equipos de
comunicaciones que el Estado Venezolano adquiere dentro del
marco de los proyectos de prestación de servicios de televisión
satelital.
Por otra parte, los resultados obtenidos pueden tenerse en
cuenta y en términos de las características del satélite Simón
Bolívar y comprobar así que estos niveles aseguran un
correcto funcionamiento para establecer la comunicación con
el VENESAT-1 en relación al suministro de servicios de
televisión satelital.
REFERENCIAS
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Disponible en: http://www.spacechina.com/
[2] Parker I. Characterization of C bands Satellite LNB s. Dorset Inglaterra.
ERA Technology, 2007. Disponible en:
www.ofcom.org.uk/research/technology/ctc/era05-07/
[3] Rodríguez L, Tremola C y Páez E. Creación del laboratorio de
Compatibilidad Electromagnética (EMC) y Determinación de
Parámetros de Antena (APM) para el Instituto de Ingeniería (FII).
Revista Espacios, Vol 29 (3), pag 12, 2008.
[4] Satellite Earth Stations and Systems (SES); Test methods for Very
Small Aperture Terminals (VSATs) operating in the 11/12/14 GHz
frequency bands. ETSI ETS 300-456 ed.1, Nov. 1995.
[5] Wang P y Parker I. LNB Performance Study. - Dorset Inglaterra : ERA
Technology, 2007. Disponible en:
www.ofcom.org.uk/research/technology/ctc/era05-07/2007-0106.pdf.
[6] V. Velásquez, J. Villamizar y colaboradores. Ingeniería Reversa del
Bloque de Bajo Ruido del un Receptor DTH. Fase I: Ingeniería
Conceptual. Fundación Instituto de Ingeniería, Caracas, Jul, 2009.
[7] Maxim Three Methods of Noise Figure Measurement. - [s.l.]: Maxim
Integrated Products, 2003. - Vol. APPLICATION NOTE 2875.
Eduardo Páez, Ingeniero electricista mención en
Telecomunicaciones en la Universidad de Carabobo
(2005). Su área de especialidad es el procesamiento
digital de señales y el electromagnetismo aplicado.
Especialista en Telemática en la Universidad Simón
Bolívar (2010) y actualmente cursante de la Maestría en
Física Aplicada en la Universidad Central de Venezuela.
Se desempeño como docente en la Universidad de
Carabobo, luego como proyectista para el Ministerio del Trabajo y luego
trabaja para la empresa SAP como Especialista de Tecnología hasta que
ingresa a al Instituto de Ingeniería, trabajo que actualmente desempeña como
Investigador.
Ciro Tremola, Ingeniero Electricista en la Universidad
Tecnológica del Centro (UNITEC), obtuvo el grado de
Magister en Física en el Instituto Venezolano de
Investigaciones Científicas y estudio en la Universidad de
Pisa en Italia. Ejerció profesionalmente en los laboratorios
de Física Computacional de IVIC, en el laboratorio de
Astrofísica Computacional de la Universidad de Pisa y
actualmente se desempeña como Investigador en el
Laboratorio de Electromagnetismo Aplicado del Instituto de Ingeniería (FII).
Entre sus campos de interés esta los fenómenos electromagnéticos de la
Compatibilidad Electromagnética (CEM) y de los sistemas de RF.
Marco Azpúrua, Ingeniero en Telecomunicaciones de la
Universidad Nacional Experimental Politécnica de la
Fuerza Armada Nacional (2008), y actualmente estudia en
la Universidad Central de Venezuela la Maestría en
Ingeniería Eléctrica. Desde el 2008 ejerce como
Investigador en el Laboratorio de Electromagnetismo
Aplicado del Instituto de Ingeniería, desenvolviéndose
particularmente en el área de la Compatibilidad
Electromagnética, control y monitoreo de radiaciones no ionizantes y
medición de parámetros de antenas. Asimismo, es docente en la Universidad
Nacional Experimental Politécnica de la Fuerza Armada Nacional en el área
de Redes de Telecomunicaciones.
Vanessa Velásquez, Ingeniero Electricista mención
telecomunicaciones en la Universidad de Carabobo (2007).
Fue asistente técnico del Laboratorio de Comunicaciones
de la Escuela de Eléctrica en la Universidad de Carabobo;
también ha ejercido profesionalmente en el área de
Operaciones y Planificación en Desarrollos S y P,
Ingeniería KMS y Alcaldía de Valencia; así como también
como Investigador en el Instituto de Ingeniería.
Actualmente, se desempeña como ingeniero de Planificación para CANTV en
el Sector de Potencia Eléctrica. Entre sus intereses, destacan la caracterización
electromagnética de materiales y sus aplicaciones. La Ing. Velásquez recibió
el premio IEEE-INELECTRA para trabajos de grado en Octubre de 2007 por
el estudio de Caracterización Electromagnética de los Crudos Tia Juana Medio
y de Uso General.
AZPÚRUA et al.: VALIDATION TESTING OF A DIRECT 69